流體粘度是影響渦輪流量傳感器的重要參數(shù)，通常的純凈水計量表對運動粘度在15 cSt“以上流體的響應(yīng)失去線性仁，曾對不同粘度條件下純凈水計量表的響應(yīng)情況進行了重點研究，分別提出了粘度對純凈水計量表儀表系數(shù)(K值)的影響公式，但他們的模型只適用于雷諾數(shù)大于5 000(即流動進人湍流之后)的情況。Fumes少〕在其關(guān)于純凈水計量表的總結(jié)中指出，在一定的雷諾數(shù)范圍內(nèi)，渦輪K值僅與雷諾數(shù)相關(guān)。國內(nèi)也有大量關(guān)于純凈水計量表對于不同粘度響應(yīng)的研究。采用傳統(tǒng)的渦輪理論模型對不同粘度的影響進行了研究，曹廣軍等川采用實驗手段研究了純凈水計量表對運動粘度在1^-200 cSt范圍內(nèi)的流體響應(yīng)情況。孫立軍，項U系統(tǒng)地研究了改善純凈水計量表對粘度敏感度的方法。綜合上述已有文獻，對純凈水計量表對不同鉆性流體的響應(yīng)情況研究較多，但涉及到較低流量和低雷諾數(shù)的來流條件的研究較少。   
本文自行搭建了一套專用于低流量研究的實驗平臺，采用透明外殼純凈水計量表，同時輔以帶有高速攝影功能的相機對低流量條件下渦輪響應(yīng)的情況進行觀察。得到了在不同粘度條件下的純凈水計量表的響應(yīng)情況，并對其進行分析和研究。
1、實驗平臺
實驗平臺包括管路系統(tǒng)、實驗純凈水計量表和高速攝像觀測裝置，該平臺可簡單模擬井下儀器流道內(nèi)的流動情況。
管路采用直徑20 mm的有機玻璃管組成。在3 m高處放置帶有溢流堰的穩(wěn)壓水箱，可以提供穩(wěn)定的壓力源，使低流量時流速保持穩(wěn)定，管路經(jīng)過彎曲后自下而上流過約0. 5 m的穩(wěn)定段通過待測純凈水計量表。在管路的末端采用節(jié)流閥控制流速。
實驗純凈水計量表采用大慶油田普遍使用的直徑19 mm的鋁制渦輪和直徑20 mm的有機玻璃管制成。在實際測井中，該渦輪通常的測量范圍是1 ^-80 mj/d。
采用量筒和秒表測量管道內(nèi)的流速，該方法在低流量條件下測量精確相對誤差小于1.5%。同時，使用Casio公司生產(chǎn)的EX-Fl型高速相機對純凈水計量表的轉(zhuǎn)動情況進行直接拍攝。與通常的磁感應(yīng)采集方式不同，高速攝影記錄方式可以精確得到純凈水計量表在低流量條件下的響應(yīng)情況，包括磁感應(yīng)難以采集到的低轉(zhuǎn)速和單個轉(zhuǎn)動周期內(nèi)轉(zhuǎn)速不穩(wěn)定的情況。采用分析高速攝影視頻的方法測量渦輪轉(zhuǎn)速，其測量精度隨轉(zhuǎn)速的降低而升高，在1  r/ s時，誤差為0. 300，10 r/s時誤差不大于2000
實驗用水為自來水，采用聚丙烯酞胺(PAM)溶于水配制不同粘度的溶液進行實驗，聚丙烯酞胺是三次開采中使用*廣泛的聚合物。PAM溶液密度測量采用體積質(zhì)量法，測量誤差為士100。測量不同配比的PAM溶液，與水密度差別在2%以內(nèi)。可以通過控制其配比改變?nèi)芤赫扯龋扯葴y量采用NDf-1型旋轉(zhuǎn)粘度計，其表觀粘度測量誤差為士5%。
通過在上述低流量實驗平臺中使用PAM溶液進行實驗，可以對實際測井中遇到的低流量不同粘度的情況進行模擬和觀測。
2、多粘度響應(yīng)結(jié)果
采用水和PAM溶液，在上述實驗平臺上對純凈水計量表在。-10 mj /d的范圍內(nèi)的響應(yīng)情況進行觀察。通過調(diào)整配比，得到了純水、8. 2, 14, 20. 5,57. 5 cSt和87 cSt等6種不同表觀粘度的流體并觀察了直徑19 mm的純凈水計量表對其響應(yīng)的情況。

圖1反映了純凈水計量表在低流量條件下對不同粘度的流體的響應(yīng)情況。從圖1可見，隨著粘度的增加，純凈水計量表的K值下降，且線性度也變差。對圖1中各粘度條件下的響應(yīng)結(jié)果進行線性擬合，并結(jié)合實驗中測量到的啟動排量進行比較得到表1所示數(shù)據(jù)。

圖1純凈水計量表對不同茹度條件的響應(yīng)轉(zhuǎn)速圖和K值
隨著粘度升高，純凈水計量表響應(yīng)曲線斜率逐步下降，純凈水計量表啟動排量也隨之下降。在流體為單相純水時，純凈水計量表可以觀察到的*慢轉(zhuǎn)速為0. 6 r/s，而在粘度為57. 5 cSt和87 cSt時，通過拍攝可以測量到到純凈水計量表低于0. O1 r/s的轉(zhuǎn)動情況。特別是在粘度為87 cSt條件時，難以觀察到純凈水計量表無響應(yīng)的情況，只要管路內(nèi)有流動，就伴隨有渦輪的轉(zhuǎn)動。在測井中使用的純凈水計量表所能采集到的轉(zhuǎn)速一般不低于0. sr/ s，過低的轉(zhuǎn)速會導(dǎo)致磁感應(yīng)信號難以超過闌值而不會被采集到或者脈沖長度較長無法被識別。
由于渦輪偏心和機械摩擦阻力矩微小變化的影響，純凈水計量表在同一個轉(zhuǎn)動周期內(nèi)會發(fā)生周期性的轉(zhuǎn)速變化，這也使得渦輪很難出現(xiàn)*低的轉(zhuǎn)速，因為此時*易受擾動而停止轉(zhuǎn)動。因而實際使用中，當(dāng)粘度較小時，純凈水計量表啟動后*低轉(zhuǎn)速一般在0. sr/s以上。但當(dāng)流體粘度提高之后，純凈水計量表在*低轉(zhuǎn)速時鉆性阻力矩就會超過機械摩擦阻力矩，成為主要的阻礙力矩，而鉆性阻力矩的大小是與純凈水計量表轉(zhuǎn)速成正比的，此時就會形成一種負反饋機制。當(dāng)渦輪轉(zhuǎn)速降低時，鉆性阻力矩就會下降，驅(qū)動力矩上升，使渦輪轉(zhuǎn)速升高，反之依然。因而純凈水計量表的響應(yīng)會變得較為穩(wěn)定，啟動排量會降低，可以觀察到*低的轉(zhuǎn)速。同時，同一周期內(nèi)純凈水計量表的不穩(wěn)定轉(zhuǎn)動情況也會減弱。
作為一種速度式流量計，純凈水計量表受人日速度分布影響較大，而人日速度分布情況是受雷諾數(shù)影響決定的。實驗中得到的純凈水計量表K值與雷諾數(shù)的關(guān)系見圖2。

圖2表明，在雷諾數(shù)低于2 000(即層流)的條件下，純凈水計量表的K值受雷諾數(shù)影響顯著。從圖2中可以看出，K值與雷諾數(shù)之間有相關(guān)性，隨著雷諾數(shù)的增加呈現(xiàn)3個階段:當(dāng)雷諾數(shù)*低(小于20)時，純凈水計量表近似保持一個固定的K值;隨著雷諾數(shù)的增加(雷諾數(shù)在20 ^-1 000) ,純凈水計量表的K值與雷諾數(shù)近似呈指數(shù)關(guān)系;當(dāng)雷諾數(shù)較高時(大于1 000),純凈水計量表進人線性響應(yīng)，K值穩(wěn)定不變。同F(xiàn)unress}'}的結(jié)果相比，在K值與雷諾數(shù)的指數(shù)關(guān)系段，本文實驗結(jié)果與指數(shù)關(guān)系(圖2中粗實線)有一定的偏差。本文實驗采用的聚合物溶液不同于Funress實驗采用的油，聚合物溶液是非牛頓流體，在不同剪切率條件下，其表觀粘度不同[1a7。隨著剪切率(在本文實驗中流速是剪切率的主要影響因素)的上升，其表觀鉆性系數(shù)會下降。對比圖2曲線，以聚合物粘度為8. 2 cSt的響應(yīng)曲線為例，曲線的起始段低于指數(shù)關(guān)系，是由于流速較慢剪切率較低，其表觀粘度較大，實際雷諾數(shù)應(yīng)該稍低，圖2中曲線應(yīng)向左稍稍平移;流速較高的響應(yīng)點K值高于指數(shù)關(guān)系直線則是由于剪切率較高時，表觀粘度減小，實際雷諾數(shù)更大，需將響應(yīng)點向右平移。因而實際的雷諾數(shù)與K值的關(guān)系，需結(jié)合聚合物溶液的表觀粘度變化情況進行修正。

3、與理論模型的對比與討論
采用Thompson等00提出的理論模型，人日速度設(shè)置為層流，對實驗中的工況進行模擬。將求解后得到的K值與雷諾數(shù)的關(guān)系繪制在圖3中。
比較圖2與圖3可看出，理論模擬與實驗結(jié)果在前文所述的K值指數(shù)增長階段與穩(wěn)定階段基本相符，*低雷諾數(shù)條件下穩(wěn)定的小K值難以通過傳統(tǒng)的理論方法進行模擬。理論方法可以作為低流量條件下純凈水計量表在粘度不超過50 cSt的鉆性流體中響應(yīng)情況的快速計算分析手段。通過理論和實驗表明，在純凈水計量表進人線性段K值穩(wěn)定之前，渦輪K值與雷諾數(shù)呈指數(shù)關(guān)系。不過需要指出的圖3理論模擬K值與雷諾數(shù)關(guān)系是，在低流量條件下，純凈水計量表在啟動時葉片相對于來流攻角較大，會產(chǎn)生流動分離的現(xiàn)象，此時會使得純凈水計量表的響應(yīng)有一定的波動和偏差。因而，采用粘度較高的鉆性流體，在不同雷諾數(shù)條件下進行標定之后，就可以對該渦輪對于不同鉆性流體的響應(yīng)情況進行分析和計算。