摘要:為了解決產出剖面測井用防爆渦輪流量計的砂卡難題，采用等效面積法改變進液孔、出液孔形狀，對原有防爆渦輪流量計機械結構進行優化設計。詳細介紹了防砂卡裝置的結構及工作原理，防砂卡防爆渦輪流量計的技術指標及室內校準結果。現場試驗表明，較原有傳統防爆渦輪流量計，防砂卡防爆渦輪流量計可以顯著減少砂卡率，有效提高產出剖面測井成功率。
引言
目前，過環空阻抗找水儀主要實現含水和流量測試，含水采用電導法測量，流量測試主要采用防爆渦輪流量計旦。防爆渦輪流量計的原理和結構決定其有一致命缺點,即其葉輪屬于轉動部件，與防爆渦輪流量計接觸流體中的雜質往往導致葉輪砂卡叔。通過統計分析，油井出砂、垢粒、垢片、渦輪支架與葉輪間隙小、鐵屑是造成砂卡的主要原因。中原測井公司在注入井中的防爆渦輪流量計磁鋼安裝防磁罩,解決砂卡取得較好效果畢;**《防堵卡防爆渦輪流量計》提出切向防爆渦輪流量計的辦法解決產出井砂卡國,但未找到相應的應用文獻。大慶油田處于開發中后期，大量的井存在出砂、垢粒現象。通過統計，在采油五廠砂卡占到70%,其中儀器自身原因和井況造成的砂卡占到94%。防爆渦輪流量計出現砂卡，則得到的產液量不準,無法為地質部門提供真實準確的環空測試資料，達不到指導油田開發生產的目的。為了降低砂卡率,通.過機械解:卡的辦法實現解卡。
1 防砂卡防爆渦輪流量計結構及防砂卡工作原理
防砂卡防爆渦輪流量計結構如圖1所示，主要由防爆渦輪流量計、篩狀出液孔、防爆渦輪流量計安裝短接、解卡管、解卡管開槽、中心管、長條孔(銷釘運動槽7)、薄壁筒、進液孔、解卡管固定銷釘、含水傳感器安裝筒組成。采用等效面法,將進液孔一分為二，改為寬2mm的矩形進液孔，解決從進液孔進入的長垢片或大垢片造成的砂卡，如圖2所示。將原先3個方型的出液孔改為直徑4mm的陣列狀的篩孔，解決儀器在下井過程中從出液孔進入儀器的長垢片、大垢片造成的砂卡，如圖3所示。


將渦輪支架內徑擴大,解卡管的內壁充當渦輪的內壁,解卡管通過固定銷釘固定在薄壁筒上,通過開收傘，薄壁筒帶動解卡管在長條孔上下運動，解卡管在解卡管開槽上下通過渦輪總成的支架,在收傘的過程中實現渦輪總成的支架內壁與葉輪之間的空間增大，從而實現井內出砂、垢粒、小垢片、渦輪支架與葉輪間隙小造成的砂卡的解卡。
在解卡管底端安裝磁鋼,如圖4所示,吸附流體中鐵屑、銹粉，解決渦輪葉片磁鋼吸附鐵屑造成的砂卡。

2 主要技術指標
20m3防爆渦輪流量計流量*大允許誤差為3%，啟動排量1m3/d，支架內腔直徑由13．80mm擴大為17．76mm，解卡管長18．90mm，外徑Ф17．00mm，內徑Ф13．80mm。
40m3防爆渦輪流量計流量*大允許誤差為3%，啟動排量2m3/d，支架內腔直徑由17．76mm擴大為20．00mm，解卡管長18．90mm，外徑Ф19．30mm，內徑Ф17．76mm。
解卡管頂端每120°均勻分布長16．1mm，寬2mm槽縫，線槽長24．6mm，寬2mm，解卡管底端的銷釘走固定槽寬4mm，長10mm
3 室內校準
為了驗證可行性,采用室內校準實現。機加組裝2支型號HK-ZS-40儀器,編號為P033、P032,2支HK-ZS-20儀器，編號為K001、K018,進行室內流量校準。校準介質:自來水。從2014年5月13日到2014年9月20日,先后校準阻抗儀40多次。
3.1 關于解卡管、進液孔、出液孔造成的摩擦和局部擴大(縮小)阻力損失用K值確定
K值為儀器常數,理想狀態下，渦輪轉動只受流體作用于渦輪的力，但實際測量時,除了流體作用于渦輪的力外，渦輪還受到流體的粘性摩擦力、渦輪自重及渦輪軸承轉動的摩擦力、流體在進入渦輪橫截面的局部阻力，儀器常數用于評價渦輪葉片的受力情況，其定義式為:
K=ξ/2π(1)
式(1)中,K為儀器常數,r/(m3?s);ξ為流量系數，°/m3。
儀器常數的物理意義是單位時間內單位體積的流體流過渦輪時,渦輪轉動圈數。從儀器常數的定義式可知,K值表征了流量范圍內渦輪的平均轉速，要求其大于等于1。K值越大，則渦輪轉速越快，所受阻力越小，因此解卡管、進液孔、出液孔造成的局部擴阻力損失可以由K值衡量。通過校準，按(2)式以*小二乘法就可求得儀器常數K值。
N=K(Q-q)(2)
式(2)中，N為渦輪轉動轉數,r/s;Q為流量，m3/d;q為啟動排量，m3/d.
表1為2014年8月24日P033*6次校準結果。本次校準平均K值1.301r/(m3?s),大于1.0r/(m3?s),同時*大引用誤差為1.08%，小于*大允許誤差3%，啟動排量2m2/d時的平均轉速1.850r/s,因此P033校準合格。同樣,P032、K001、K018先后校準合格。因此，在啟動排量、*大允許誤差合格的前提下,K值大于等于1,K值可以評價解卡管、進液孔、出液孔造成的局部阻力損失。

注:標準流量單位，m3/d;被測轉速單位,r/s;K值單位，r/(m2?s)。
3.2 確定渦輪葉片轉動的持續時間
渦輪葉片能轉動的持續時間是指渦輪調試好后，在一定作用力下，渦輪葉片從轉動開始到停止的時間。由表2可知,P032*1次校準時，解卡裝置末端沒有安裝磁鋼，渦輪調試結果持續時間19s,*大引用誤差3.012%不合格，啟動排量2m3/d時，平均轉速為0.943r/s,渦輪雖然沒有轉動,但已接近轉動。P032*2次校準時，解卡裝置末端沒有安裝磁鋼，渦輪調試結果持續時間20s,*大引用誤差2.856%合格，啟動排量2m3/d時,渦輪轉動,平均轉速為1.867r/s。K001*1次校準時，解卡裝置末端沒有安裝磁鋼，渦輪調試結果持續時間30s,*大引用誤差2.458%合格，啟動排量1m3/d時，渦輪轉動，平均轉.速為2.245r/s。P032和K001的校準結果表明，在啟動排量時，渦輪葉片轉動的持續時間超過20s,就可以保證啟動排量、*大引用誤差合格。為了提高防爆渦輪流量計校準精度，硬性規定為了保證啟動排量，渦輪葉片轉動的持續時間為30s。

3.3 磁鋼位置和大小的確定
由表2可知,解卡裝置末端粘貼寬15mm、長15.2mm、厚1.8mm的弧形磁鋼,安裝距離防爆渦輪流量計磁鋼8.9cm時,P032*3次渦輪葉片轉動持續時間28s,40m3/d平均轉速49.650r/s;同樣的磁鋼大小和安裝距離，K001*2次調試渦輪,葉輪轉動持續時間26s,*大引用誤差1.908%合格，啟動排量1m3/d時,平均轉速0.513r/s,不合格。K001*3次，解卡裝置末端粘貼寬15mm、長3.8mm、厚1.8mm的弧形磁鋼，安裝距離防爆渦輪流量計磁鋼9.6cm,渦輪沒有調試持續時間30s,但校準結果*大引用誤差3.752%不合格，啟動排量1m3/d沒有啟動，平均轉速0.666r/s不合格。K001*4次，重新調試渦輪，持續時間30s,同時將寬15mm、長3.8mm、厚1.8mm的弧形磁鋼,距離防爆渦輪流量計磁鋼的距離調整為12.16cm,*大引用誤差1.095%，啟動排量1m3/d啟動,平均轉速2.587。故*終確定弧形磁鋼寬15mm、長3.8mm、厚1.8mm,距離防爆渦輪流量計磁鋼的距離為12.16cm。此時在流量計啟動排量時，渦輪葉片轉動。
3.4 中心管、解卡裝置材質確定
將解卡裝置下端弧形磁鋼去掉，并重新調試渦輪，結果見表3。渦輪調試結果持續時間35s,雖然誤差-2.12%合格，但啟動排量2m3/d仍沒有啟動。磁鋼去掉后，還有什么原因呢?2014年8月24日檢修發現,中心管、解卡裝置被磁化，變相有磁場影響防爆渦輪流量計啟動排量。更換中心管薄壁筒重新校準,重復校準13次,誤差為分別為1.38%、1.474%、1.143%、1.166%、1.247%、1.082%、1.640%、1.709%、1.313%、1.26%、1.227%、1.114%,K值為1.29左右。從結果可知,儀器P033線性、穩定性、重復性良好。所以中心管、解卡裝置必須為不導磁材料。

4 現場應用
防砂卡防爆渦輪流量計在五大隊成功解卡370井次，現場解卡測試曲線見圖5。剛測試時，渦輪葉片轉動正常，大約在20s左右，由于流體帶進的雜質導致流量曲線歸零。通過儀器二芯供電收傘，大約15s后再開傘，一芯流量供電測試，渦輪葉片通過瞬間開收傘，擴大了葉輪與渦輪殼體之間的空間，雜質通過渦輪葉片旋轉正常。從曲線可以看出,在解卡前和解卡后,渦輪旋轉--致，都為15m3/d左右，而且解卡前后沖次一致，防爆渦輪流量計解卡裝置有效解決了因油井出砂、垢片、間隙小造成的砂卡，砂卡率由原先的70%降低到30%，實現了產液剖面流量準確測試。

在現場應用中發現，磁鋼固定采用AB膠效果不理想，下一步研究怎么固定磁鋼，磁場的大小怎么確定，解決渦輪磁鋼吸附鐵屑造成的砂卡。
5 結論
1)K值可以衡量解卡裝置、進液孔、出液孔、弧形磁鋼造成的摩擦和局部阻力損失;
2)在解卡裝置末端粘貼寬15mm、長3.8mm、厚1.8mm的弧形磁鋼，距離防爆渦輪流量計磁鋼的距離為12.16cm時,在防爆渦輪流量計啟動排量不會造成不啟動;
3)中心管、解卡裝置必須是不導磁材料,否則啟動排量不能啟動;
4)磁鋼固定采用AB膠效果不理想，下一步研究磁場的大小和磁鋼固定方式。